100D16*5 矿用水泵 材质多样

注重多级离心泵的合理选型降低耗能
（1）合理选择多级离心泵型号。供水处现有多级离心泵136台，部分加压站由于历史原因存在着大马拉小车等问题，致使多级离心泵效率低下，电能浪费比较严重。目前，我国自行研制的新型节能
的佳效率可以达到90%以上，且安全可靠。如果多级离心泵选型不当，机泵配置不合理，就会浪费大量的能耗，使企业成本增加，直接影响企业的经济效益。因此，注重多级离心泵的合理选型，加大对旧泵的改造力度，实现机泵的佳组合，从长远考虑，经济效果十分可观。在计划经济条件下，只要供出水就可以了，根本无人去算经济帐，如今在市场经济条件下，各类企业都十分重视经济效益，努力追求实现效益的大化。作为供水企业来讲，必然要对耗能大的设备进行更新或技术改造。
（2）水量增加耗电降低。多级离心泵经过技术改造后，由于新泵结构简单，安全性可靠，不仅能够满足用户需水要求，而且还便于维护和检修，大大降低了员工的劳动强度，使员工和设备的安全有了可靠的保证。

多级泵装配 导叶
    多级泵的导叶若采用不锈钢材料，则一般不会损坏；若采用锡青铜或铸铁，则应隔2～3年检查一次冲刷情况，必要时更换新导叶。凡是新铸的导叶，在使用前应用手砂轮将流道打磨光滑，这样可提率2％～3％。此外还应检查导叶衬套(应与叶轮配合在一起)的磨损情况，根据磨损的程度来确定是整修还是更换。导叶与泵壳的径向配合间隙为0.04～0.06mm，过大时则会影响转子与静止部件的同心度，应当予以更换。用来将导叶定位的定位销钉与泵壳的配合要过盈0.02～0.04mm，销钉头部与导叶配合处应有1.0—1.5mm的调整间隙。导叶在泵壳内应被适当地压紧，以防高压泵的导叶与泵壳隔板平面被水流冲刷。通常，压紧导叶的方法是在导叶背面叶片的肋上钻孔，加装3～4 个紫铜钉(尽量靠近导叶外缘，沿圆周均布)，如图2-5 所示，利用紫铜钉的过盈量使导叶与泵壳配合面密封。加装的紫铜钉一般应高出背面导叶平面0.50～0.80mm。

面积比优化设计仿真Ato在65m2，70m2内取某一具体值进行面积比优化。保持Are为初始设计值不变，考察Ato=70m2时不同的面积比对COP的影响，如所示。由a可知，COP和Qc随面积比的变化趋势相反，在面积比为1左右时，系统获得大的Qc，而对应的COP值很小；面积比在1.5左右时，由b和c可知，在优化面积比范围内，两器内水的流速及其压降均满足设计要求（pew超出了约束范围，但幅度不大）。b和c中水流速和阻力在面积比接近1时的突然升高，是由于换热器型号的变化引起的，进而引起了管程长度的突变。
回热器与两器面积配比优化设计仿真根据上述仿真结果，本文所研究的矿用卧式多级泵系统总面积优化区间为65m2，70m2、两器面积比优化区间为1.1，1.6.分析表明，回热器面积变化对压缩机排气温度影响很大，也影响系统COP的大小，因此，还应研究回热器与两器面积配比问题。为两器不同面积比下回热器面积变化对系统性能影响仿真结果。由a可知，在Are不变时，面积比越小，Qc越大；在同一面积比下，Are越大，Qc越小；在众多工况点上，满足设计供热量要求的有工况14.但由b可知，在工况14中，工况4的排气温度已超过系统排气温度限值；由c可知，在工况13中，工况3具有高的COP.于是，取Are=7.0m2，面积比为1.4.
按照设计条件所完成的高温卧式多级泵单一部件（如压缩机、两器、回热器、节流机构等）的结构设计在组成系统后，高温卧式多级泵系统的制热量、压缩机吸气量、中间吸气温度、冷凝器和蒸发器水侧阻力等主要性能参数与设计值相比都发生了较大变化，即单一部件的初始设计结果之间存在不匹配性。在压缩机型号已确定的前提下，优化设计换热器的换热面积是解决该问题的有效途径。
高温矿用卧式多级泵COP随两器总面积的增加而增加，但COP对总面积的相对增加幅度较小，即通过增加换热器总面积的方法来提高系统COP的意义不大，反而增加了设备的造价。在两器总面积优化过程中，系统设计供热量是一关键性约束参数，根据该参数即可确定总面积合理取值区间，在此基础上再考察其他约束条件的合理性。

流动着的流体除了具有静止流体所具有的位置势能与压力势能外，由于具有速度，必然存在动能；另外，由于惯性力与粘性力的作用，流体在流动过程中必然要消耗能量，这部分能量损失也称流动阻力或水头损失。由此可见，多级离心泵流动流体的能量形式有：位置势能、压力势能、动能及能量损失。
从物理学可知，自然界各种物质的能量形式可以相互转换，但不能消失。
这就是能量守恒定律。流动流体中的能量也是如此，它可以从一种形式转换成另一种形式，伹转换前后的总能量必然相等。多级离心泵流动流体中的位置势能、压力势能与动能可相互转换，流动阻力可转换为热能而耗散掉，但总能量必然守恒。
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